向進氣道之面積為 800mm2• 進氣道形狀為長方形,燃燒室為方形,頂板為半圓形。事實上,本模型在物理意義上,將實際的三維SDR作了簡化,亦即將Z軸之特性.iñl/,作均 室混合效應之研究黃鎮江鄭藏勝吳聖俊賴東佑中華工學院航空太空工程研究所摘要本本以雷射全像干涉術研究究具半圓形頂板之突張式燃燒室內,燃料濃度(溫度)分佈之情形,其中側向進氣
。常壓電漿輔助化學氣相沉積(AP-PECVD)之模擬承接本實驗室所建立的模型,討論實驗機台放光情形,改變電漿噴頭之玻璃管套與工作平台的距離,當距離越短至 1 mm 時工作面積範 反應式,透過數值計算形成氧化鋅物種濃度,做為輔助實驗製程的改進。 1.3 論文總覽 本文將會分為幾個模型,討論抽氣幫浦對流場之影響、氮氣常壓電漿裝置外圍大氣環流之影響、氮
2.1 節及 2.2 節之理論加以結合,其坡降形式之土石流控制方程式可表示見式(2.3-1)~(2.3-3): 0hhUhVtxy 號1-2,2013。 24. 洪啟耀,「以小尺度模型實驗模擬土石流形貌變化與流變參數之關係」,國立台灣大學土木工程學研究所碩士論文,2011。 25. 姜國正,「以修正有
6 於塊泡流體化型態時,氣體逆混合情形顯著,並隨空床氣速增加,且於塊泡與紊流狀態間之過渡狀態時,氣體逆混合係數達到最大值;然而至紊流流體化型態時,大氣泡分 子擴散及紊流所引起,進而產生一流體流動之速度分佈。於粒子床中之混合情形則主要由於流體流經粒子周圍及通過粒子床時之速度差異所造成。分散模型除用於管式反應器及填充床反應器外,亦
Delft3D 在蜿蜒河道水流模擬之應用研究學生:潘仁翔 指導教授:楊錦釧國立交通大學土木工程學系摘要天然河道水系多屬蜿蜒,而蜿蜒渠段水理之運動型態較為複雜,主要乃因 水利署水利規劃試驗所(WRPI,2012)南勢角連續彎案例之物理模型所量測出的實驗值來檢定模式之正確性。此四案例除實驗完善亦有Resed3D模擬結果(洪聖翔,2011 ;林怡
6助於混合。Gobby 等人[7]使用流體力學分析軟體 CFD-RC,模擬不同黏滯係數的氣體在 T 型入口直線流道混合之情形。並指出,混合所需的流道長度隨著流體速 圖 1-2 Gobby 等人[7]T 型入口直線流道微型混合器示意圖...............18 圖 1-3 Bossoth 等人[8]分支流道微型混合器之示意圖
] 因此有部份學者以實驗的方式研究不同形狀之駐焰器內流體於其後方迴流區中的駐留時間。Bovina [3]研究 30° V 型駐焰器流場時,於非燃燒及燃燒流場中分別利用菸草煙 獻。本文之計算方法係採用有限體積法,配合交替使用之 MacCormack 與修正型 Godunov 數值方法,搭配 Smagorinsky 次尺度紊流模式來求解可壓縮
微幫浦實驗之比較 32 4.2 改變擋體構形對 O 型無閥門微幫浦流量影響 33 4.3 改變壓電薄膜振動方式對微幫浦的流量影響 35 圖 (b)垂直混合截面(節錄自 Koch et al.,1998) 圖(1-11) 微 T 型混合器之示意圖(節錄自 Gobby et al.,2001) 圖(1-14
Zhang et al. (2017) 也以模型試驗得到相似結論,認為初始階段之泥砂主要以崩塌形式發展,隨著壩頭沖深調整周圍土體之刷坑範圍。而為探討土體崩落坑底後之泥砂行為 機制,應用於二維動床模式。以 CCHE2D 動床模式做為模擬工具,並以鍾仁凱 (2017) 丁壩物理模型試驗與臺灣濁水溪香員腳堤段丁壩地形為模擬案例,進行局部沖刷坑範圍之檢
法,如旋流器(swirler)、鈍體之使用。 鈍體(bluff body)機構是一個常見的穩焰裝置[5, 6],常見鈍體幾何如圓盤[7]、楔型、圓柱、V 形幾何等,除了阻擋來 形式之改變,兩圓柱間熱交互作用對熄滅極限之影響。 3. 研究中另以兩圓柱距徑比 L/D 為參數,探討不同圓柱間距使流場改變造成火焰型態、熄滅極限之變化。此外使用 CH*和
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