防蝕工程/Journal of Chinese Corrosion Engineering
社團法人中華民國防蝕工程學會,正常發行
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經濟部標準檢驗局參考ISO 8044制訂相對應國家標準CNS 14513P［腐蝕及腐蝕試驗詞彙］，並於2000年1月30日公告。中華民國防蝕工程學會爲推廣防蝕觀念並推薦使用統一的中文專有名詞，請求標準檢驗局同意轉載CNS 14513，獲原則同意（經標料字第09700141640號）。惟依標準檢驗局回函指示，本文未經同意請勿再次翻印國家標準，且因國家標準時有修訂，請於引用前確認是否爲最新版本。本文僅引用2000年1月30日版CNS 14513第2節「詞彙」之內容，主文依英文字母序排列編號，與CNS 14513一致，各詞彙再依編號－英文（中文詞彙）-說明之次序呈現之；後段則以表列方式，依詞彙之中文筆劃排序，以中文詞彙－編號之次序呈現，以作爲中文查詢索引。
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本文針對鋅在含聚乙二醇(PEG)之8 M氫氧化鉀溶液中的腐蝕行爲進行研究。研究結果發現，平均分子量爲400與600的聚乙二醇（PEG400與PEG600）皆可在極短時間內大幅降低鋅的腐蝕電流，而且PEG600的防蝕效果優於PEG400。PEG400或PEG600在8莫耳氫氧化鉀溶液中的適當添加重量百分比約爲0.2%。在初期的10天內，PEG600對於鋅陽極的保護效率可高達90%以上。當浸漬時間由10天延長爲30天，PEG600的保護效率會遽減約16%。PEG保護效率的變化與電化學交流阻抗測試以及表面顯微觀察的結果極爲一致。
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在本文中利用XRD、XPS以及SEM對於鈦基上所塗佈之IrO2-Ta2O5塗層進行了化學組成與微結構的分析鑑定，其於海水中的電解行爲亦透過循環伏安法進行研究，同時討論塗層中IrO2之含量對於塗層微結構與及使用壽命的影響。經實驗結果發現，塗層成份中銥莫耳比爲70%時活性位置最多且使用壽命最長。除此之外，以最適當配方依商用尺寸設計的輔助陽極，使用於冷凝器陰極防蝕系統中，經過一年期的使用，該電極展現良好的性能，具有取代傳統鈦鍍鉑電極的潛力。
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苯並三氮唑(1, 2, 3-benzotriazole, BTA)在腐蝕環境中因可與銅生成Cu-BTA膜，而對黃銅具有抑制腐蝕的效果，在工業上常作爲銅合金構件之最佳腐蝕抑制劑。本研究目的爲探討添加BTA於3.5wt.% NaCl水溶液中對鋁青銅與AISI 4140鋼在滑動接觸下的耐磨耗腐蝕性質之影響。實驗時將圓環狀AISI 4140鋼與塊狀鋁青銅在3.5wt.% NaCl溶液中互相對磨，在固定轉速200rpm下，施加不同的負荷分別爲10g、20g、50g與100g，除在3.5wt.% NaCl溶液中，再另外加入不同濃度的BTA（1×10^(-3)M與5×10^(-3)M）來觀察對於鋁青銅與鋼材磨耗腐蝕的改善情形。實驗中記錄摩擦力隨時問的變化再計算成摩擦係數(μ)，實驗後量測重量損失，並以掃描式電子顯微鏡觀察鋁青銅與4140鋼之表面破壞形態。實驗結果顯示在3.5wt.% NaCl水溶液中，鋁青銅有較優越的耐磨耗腐蝕性，具有較低的磨耗損失，表面只有顯示輕微的機械性磨耗，而4140鋼材則顯現嚴重的磨耗腐蝕破壞。而在添加BTA後，對於鋁青銅與AISI 4140鋼材均有磨耗腐蝕的保護性，高濃度BTA更可顯著地降低摩擦係數與重量損失。
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本研究主要探討銅基塊狀非晶合金（Cu47Ti34Zr11Ni8，以下簡稱Cu470）在375~500℃空氣下之氧化行爲。研究結果顯示，非晶合金之氧化動力學皆呈現二段式拋物線型定律，且氧化速率隨溫度上升而加快。非晶合金在400℃氧化後生成CuO，而在425-450℃時除生成CuO外另有微量的正方晶ZrO2(t-ZrO2)、TiO2與ZrTiO4生成，此外，更有少量TiO在溫度高於475℃時生成。由XRD分析得知，非晶合金基材於400℃氧化後轉變爲Cu51Zr14之結晶相，而氧化溫度高於475℃時，非晶合金基材將轉變成爲Cu51Zr14、CuTi與CuTi2等三個結晶相；因此可知，氧化溫度與時間會影響Cu47Ti34Zr11Ni8非晶合金氧化反應及相變化行爲。
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本研究探討鈀基Pd40Ni40P20非晶合金在350~450℃空氣下的氧化行爲。研究結果顯示，鈀基非晶合金之氧化動力學在350~450℃中遵守拋物線型定律，且氧化速率隨溫度上升而加快；由穿透電鏡分析得知，鈀基非晶合金氧化後主要生成單一的氧化鎳(NiO)層，並在氧化層下方有鈀磷的富集層生成，顯示氧化物的生成主要是由鎳離子外擴散所致。此外，由XRD分析得知，非晶合金在390℃氧化10分鐘後基材即有Pd3P及Ni3P兩種結晶相生成，顯示非晶合金基材於氧化初期已有結晶相變化的發生。
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近年來在壓製光學鏡片模具表面常常披覆硬質薄膜以增強其機械性質並延長使用壽命。但隨著高溫環境長時間的使用，薄膜開始產生損壞而導致機械性質下降與表面粗糙度劣化，因此必須將損壞之薄膜剝除。本研究將以液態原子力顯微鏡於水溶液環境中即時觀察Mo-Ru硬質合金薄膜剝除過程，再利用SEM觀察剝除薄膜之後的試片表面形貌，並使用XRD與EDS分析試樣表面之晶相與成分變化。本研究發現在進行剝膜試驗初始階段時，有細小蝕孔在薄膜表面缺陷產生，隨著鉻中間層被腐蝕液侵蝕，薄膜表面開始產生裂縫，並隨著時間的增加，薄膜開始產生剝落與翹曲變形是由於薄膜之殘留應力所致，另一方面純鈦中間層可以保護碳化鎢基材避免受到蝕刻液的侵蝕。
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本論文在探討使用炔醇類有機物作爲碳鋼酸洗液（85℃之2 M HCl）抑制劑之可行性，研究採用重量損失法、極化阻抗法、直流電鐵弗極化法(Tafel Polarization)等方法進行評估，並輔以化學分析電子光譜儀(ESCA)解析抑制劑在鋼鐵表面之吸附行爲。研究結果顯示：化學結構上影響炔醇類抑制效率之因素有三：(1)緊鄰C≣C三鍵之碳鏈長度增加，腐蝕抑制效率增加。(2)若C≣C三鍵位於炔醇結構末端，其腐蝕抑制效率較高。(3)在C≣C三鍵上銜接一苯環或氫氧基時，其抑制效率（分別爲78.7%、78.6%）高於鍵結一單純之乙基碳鏈(57.0%)。由直流電化學的研究得知炔醇類在此酸洗環境下屬於陰極型抑制劑。酸洗後鋼片之表面，經Ar(上標 +)離子濺渡蝕刻30秒後，由ESCA分析Fe 2p 3/2顯示：經含高效率抑制劑（2-Propyn-1-ol與2-Nonyn-1-ol）酸洗後之鋼片表面含零價之金屬鐵，而低效率抑制劑酸洗後之鋼片表面，則含氧化鐵，據此推測酸洗過程中抑制劑有效吸附於鋼材表面使其較不易被氧化之作用。
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本研究由磁控濺鍍法製備不同比例之鈦－銅(Ti-Cu)與鈦－鈷(Ti-Co)金屬二元薄膜觸媒。在0.5 M硫酸溶液中，以慢速極化掃描(SSV)、循環伏安法(CV)與鐵弗極化作圖法(Tafel-Plot)等電化學技術，研究其在0.5M H2SO4對氧還原反應(ORR)之催化作用。此外以能量散佈光譜儀(EDS)來分析薄膜所含之元素，以X光光電子質譜儀(XSP)等來解析反應前後薄膜化學狀態之變化，綜合以上結果來探討不同薄膜對氧還原反應。 由SSV結果可知Ti-Cu與Ti-Co兩種二元薄膜觸媒均有良好催化作用。由SSV掃描圖中之可獲得ORR的氧還原之起始電位(E(下標 onset))及其還原電流。比較兩種二元系統之還原起始電位得知：Ti-Cu系統之E(下標 onset)(0.6~0.7 V)低於Ti-Co系統之E(下標 onset)(1 V)。在0 V與0.2 V電位下之ORR反應之還原電流會隨Cu、Co濃度增加而增大。在同合金濃度下Ti-Co系統之還原電流大於Ti-Cu系統。CV結果顯示在0.5 M H2SO4中Ti-Co系統比Ti-Cu系統穩定。由鐵弗斜率與氧交換電流密度可知，對氧的還原作用主要發生在Cu與Co上，Ti-Cu與Ti-Co系統提升觸媒活性的機制與Ti對氧還原作用無關。XPS分析可知Ti在反應過程中，較易發生氧化。Ti-Cu與Ti-Co系統對氧還原催化能力的提升機制，可能是因爲Ti氧化物增加了吸附氧氣的能力並打斷其鍵結，因而提升Co與Cu還原能力。添加Cu或Co也會使得反應的電子轉移數增加，有利於氧還原的反應。